|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1 стр. из 1 Утилизация попутного нефтяного газа является важной энергетической и экологической задачей. Однако его состав на основных нефтяных месторождениях России, включающий, как видно из табл.1, сотни грамм в м3 пропан-бутановой фракции и более тяжелых углеводородов (С3+В), не позволяет его использование напрямую без дополнительной переработки. Таблица 1. Содержание углеводородов в нефтяных (попутных) газах
Принципиально для решения этих задач вместо традиционных методов, например, низкотемпературной конденсации, может быть использован мембранный метод. Мембранное оборудование на основе полимерных мембран отличается компактностью, простотой и экономичностью, высокой адаптируемостью к используемым традиционным методам переработки и изменяющимся характеристикам перерабатываемого сырья. Высокое давление исходного нефтяного газа исключает необходимость использования компрессорного оборудования. Также с применением мембранного метода может быть организовано удаление СО2 и Н2S, присутствующих в нефтяном газе, с утилизацией потока, обогащенного извлекаемыми "кислыми" компонентами, непосредственно на месторождении, например, для увеличения нефтеотдачи пластов и отработанных скважин. Наконец, применение мембранной технологии позволяет получать очищенный и осушенный до необходимых стандартов газ без дополнительной обработки его другими методами. Транспортные и разделительные свойства полимеров и мембран Эффективность применения мембранной технологии в процессах газоразделения определяется прежде всего транспортными характеристиками полимерных материалов и изготавливаемых из них мембран. По различным оценкам, для эффективного использования полимерных мембран для разделения нефтяного газа на легкие (СН4 , С2Н6) и тяжелые (СЗ+В) фракции разница в скорости проникновения различных углеводородов должна составлять примерно 1-3 порядка. Коэффициент проницаемости метана РСH4 и относительные скорости проницания по отношению к нему предельных углеводородов нормального строения РСnH 2n+2/ РСH4 для некоторых основных мембранных полимеров и мембран по углеводородным газам представлены в табл. 2. Как видно из представленных в табл.2 характеристик, полимеры в высокоэластичном состоянии, как правило, имеют более высокие коэффициенты проницаемости по сравнению со стеклообразными полимерами и предпочтительны к использованию для удаления тяжелых фракций углеводородов из основного потока нефтяных газов. Предлагаются зависимости коэффициентов проницаемости Р от числа атомов углерода в молекуле предельного углеводорода n: Р= Аnbе-аn для полимеров в высокоэластическом состоянии, Таблица 2. Газоразделительные свойства полимерных материалов и мембран.
Для стеклообразных полимеров P монотонно уменьшается с ростом n (за исключением, например, ПМП), а для эластичных полимеров - имеет экстремальный характер. Например, для ПДМС максимум приходится на n=5 (С5Н12). Одни из первых исследований по оценке возможности применения таких полимеров для разделения нефтяного газа на легкую С1+2 и тяжелую С3+В фракции были проведены ВНИИГазпереработки (г. Краснодар). В качестве объектов исследований были выбраны плоские мембраны Сигма, Силар и полые волокна из ПМП (мембрана Гравитон). Испытания показали, что в разделяемой среде проницаемость СН4, С2Н6 увеличивается при снижении проницаемости более тяжелых удаляемых компонентов (С3+В) с ухудшением разделительных характеристик процесса, более значительным для ПМП. Проницаемость блоксополимера Силар для компонентов нефтяного газа состава (%об.) - N2 - 0,1; СО2 - 8 - 12,2; СН4 - 57,9 - 66,8; С2Н6 - 5,9 - 13,4; С3Н8 - 15,2 - 17; С4Н10 - 7,6 - 11; С5Н12 - 0,4 - 0,9 - составляет от проницаемости по чистым газам для СН4 - 2,4; С2Н6 - 2,1; С3Н8 - 0,9; н-С4Н10 - 0,7. Эффект пластификации, сопровождающийся возрастанием проницаемости СН4 и падением селективности С3-4/С1 до 4,6 - 9,5, наблюдался при испытании мембраны Серагель при давлении 2,0 МПа в смеси состава (%об.): СН4 - 63,3; С2Н6 - 18,1; С3Н8 - 12,4; н-С4Н10 - 4,8; н-С5Н12 - 1,4. Таким образом, необходимым условием эффективности использования полимерных мембран является, наряду с исходной селективностью по целевым компонентам, их химическая и механическая стабильность в разделяемой среде. Пары углеводородов могут оказывать пластифицирующее воздействие на селективные слои мембран, что приводит к обратимому или необратимому изменению свойств мембран. Как правило, для каждого типа полимеров существуют свои, определяемые экспериментальным путем, предельно допустимые концентрации в смеси тяжелых углеводородов. Так, в случае широко используемых в промышленности мембран в форме полых волокон из полисульфона содержание углеводородов С2-6 и Н2S не должно превышать 0,1pS (давление насыщенных паров при данной температуре), а содержание воды должно быть менее 0,01%. Мембраны из ПВТМС стабильны, если содержание С2-4 ниже, чем 0,4-,0,5 pS. К настоящему времени в ЗАО НТЦ "Владипор" (г. Владимир) разработаны мембраны на основе силоксансодержащих блоксополимеров, обладающих высокой стабильностью и селективностью при разделении и фракционировании углеводородов в различных процессах переработки нефтяного и попутного газов. На их базе выпускаются мембранные элементы рулонного типа, позволяющие достигать плотности упаковки в аппарате до 800-1500 м2/м3. Исследование сорбции и проницаемости индивидуальных н-алканов С1-С6 в таких полимерах показало, что проницаемость индивидуальных углеводородов определяется свойствами и концентрацией эластичной фазы блоксополимера, а при их совместном переносе селективность зависит от состава блоксополимера и имеет максимум в области ~70 % масс. эластичной фазы. Перенос модельной смеси состава (%об.)- СН4 - 60 - 70; С2Н6 - 20 - 25; С3Н8 - 7 - 13; н-С4Н10 - 2,5 - 4,0; н-С5Н12 - 0,6 - 1,4 - в гомогенной пленке блоксополимера Карбосил (55 %масс. ПДМС) при перепаде давления на мембране 1,9 МПа увеличивается в 4-6 раз по сравнению с проницаемостью индивидуальных углеводородов (при том же парциальном давлении), а значения селективности по отношению к СН4 изменяются в значительно меньшей степени. Однако заметна тенденция к увеличению селективности С2/С1 и снижению селективности С4/С1 при переносе смеси С1-5 по сравнению с переносом индивидуальных алканов. Рис.1. Идеальные разделительные свойства мембраны Лестосил по паре н-С4Н10 / СН4 Испытания газоразделительного аппарата с рулонным элементом на основе блоксополимера Лестосил площадью 0,45 м2 для смеси состава (%об.) - СН4 - 83,3; С3Н8 - 12,2; С4Н10 - 4,5 - при давлениях до 1,7 МПа показали, что при общей производительности аппарата до 4 м3/час увеличение соотношения непроникшего к питающему потоков приводит к уменьшению проникшего потока, при этом коэффициенты селективности мембраны остаются практически постоянными. Наблюдается симбатная зависимость проницаемости каждого из компонентов смеси от его активности в смеси и общей активности смеси. При переходе от гомогенной пленки блоксополимера к композитной мембране на его основе наблюдается снижение фактора разделения смесей предельных углеводородов, по-видимому, в основном из-за сопротивления, оказываемого подложкой мембраны, и эффекта пластификации. На рис. 1 показаны идеальные разделительные свойства мембраны Лестосил по паре СН4 и н-С4Н10, а на рис. 2 - разделительные характеристики этой мембраны в виде рулонного элемента в смеси. Получено снижение кратности обогащения высших алканов, что, однако, не исключает возможность мембранного разделения фракций нефтяных и природных газов на преимущественно обогащенные легкими С1-2 и тяжелыми С3+В углеводородами. Установлено, что удельный поток н-алканов через пленку блоксополимера с увеличением давления пермеата снижается, причем тем больше, чем выше молекулярная масса молекул пенетранта. При этом доля углеводородов С2-5 в потоке пермеата с увеличением его давления уменьшается, а доля С1 растет. В целом, полученные результаты позволяют рекомендовать мембранные рулонные аппараты на основе мембраны Лестосил для проведения полномасштабных промышленных испытаний и уточнения ресурса его работы в зависимости от состава используемого попутного газа. Рис.2. Результаты испытаний рулонных аппаратов с композитной мембраной Лестосил в зависимости от давления смеси: а) проницаемость; б) селективность разделения. Таким образом, достигнутые к настоящему времени в России успехи в области разработки полимерных мембран и аппаратов на их основе позволяют рассматривать возможность включения в схему переработки нефтяных и попутных газов на отдельных этапах стадию мембранного (газо-) пароразделения для снижения энергозатрат по выделению легкокипящих компонентов. Место включения и целевое назначение стадии мембранного разделения определяются технико-экономической целесообразностью. Дата: 01.09.2004 Д.М. Амирханов, А.А.Котенко, М.М.Челяк, C.И.Семенова, А.В.Тарасов "НефтьГазПромышленность" 5 (10)
«« назад Полная или частичная перепечатка материалов - только разрешения администрации! |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||